1- مقدمه[1]

امروزه از چراغ‌های LED در کاربرد‌های فراوانی نظیر روشنایی خیابان‌‌ها، چراغ‌های راهنمایی و رانندگی و چراغ‌های تزئینی به‌دلیل طول عمر و راندمان بالا و آسیب‌نرساندن به محیط زیست استفاده می‌شود ]1[. برای به دست آوردن شدت نور مناسب از چراغ LED، تعدادی روش ارائه شده است؛ برای مثال، می‌توان تعداد زیادی از آنها را با یکدیگر سری کرد؛ اما با سری‌کردن چراغ‌های LED، ولتاژ راه‌اندازی آنها، زیاد و استرس ولتاژ بالایی روی مدار راه‌انداز ایجاد می‌شود. یکی دیگر از روش‌ها، موازی‌کردن چندین رشته چراغ LED و تغذیة آن با یک لینک DC است ]2[؛ اما وجود مشخصه‌های جریان – ولتاژ (I-V)  متفاوت چراغ‌های LED و ضریب دمایی منفی آنها باعث می‌شود جریان به‌طور نامساوی بین رشته‌های موازی، تقسیم و عملکردشان مختل شود. بنابراین، باید از روش‌های بالانس جریان استفاده شود تا جریان بین رشته‌ها به‌طور مساوی تقسیم شود. همچنین، مطابق با استاندارد‌های بین‌المللی، نظیر IEC 61000-3-2، تجهیزات الکترونیکی که با ولتاژ برق شهر تغذیه می‌شوند، باید میزان هارمونیک تزریقی خود به شبکة برق را کنترل کنند؛ بنابراین، مبدل‌های راه‌انداز LED باید توانایی شکل‌دهی جریان ورودی خود به شکل سینوسی برای برآورده‌کردن استاندارد را داشته باشند.

روش‌های بالانس جریان در مدار راه‌انداز چراغ‌های LED در بسیاری از مقالات بحث شده‌اند
]19-3[. عموماً این روش‌ها به دو بخش فعال و غیرفعال تقسیم می‌شوند. در روش فعال معمولاً با استفاده از روش خطی یا تثبیت‌کنندة جریان، کنترل و تقسیم مساوی جریان بین رشته‌های موازی چراغ‌های LED ایجاد می‌شود. با استفاده از تثبیت‌کننده‌های جریان خطی می‌توان به‌طور دقیق جریان‌ها را تقسیم کرد؛ اما تلفات توان، زیاد و کنترل کلید پیچیده است و همچنین هزینة ساخت آن بالاست ]5-3[. در روش بالانس جریان غیر‌فعال از عناصر غیر‌فعال مانند مقاومت، سلف یا سلف تزویج‌شده، ترانسفورمر و خازن استفاده می‌شود ]10-6[.

‌تاکنون پژوهشگران زیادی تحقیقات خود را روی پیاده‌سازی تکنیک‌های بهینه‌سازی ضریب توان در مدارات راه‌انداز چراغ‌های LED معطوف کرده‌اند. در این مبدل‌ها، طبقة اول یک مبدل AC-DC است که به جریان ورودی شکل می‌دهد و در طبقة دوم، یک مبدل DC-DC وجود دارد که ولتاژ خروجی را تثبیت می‌کند ]13-11[؛ با وجود این، در این نوع ساختار‌ها، تلفات کلید‌زنی و تلفات هدایتی به‌دلیل پردازش دو مرحله‌ای توان بالاست و به‌دلیل تعداد زیاد المان‌ها، چگالی توان پایین است؛ به همین دلیل، ساختار‌های یک‌ طبقه برای رفع این مشکلات معرفی شدند [14- 28]. علاوه بر مسائل مربوط به بهینه‌سازی ضریب توان، تقسیم جریان برابر بین رشته‌های LED از دیگر دغدغة پژوهشگران است ]33-28[. در ]28[ مدار راه‌انداز پیشنهادی، سه طبقه پردازش توان دارد. در این مبدل، طبقة اول یک مبدل AC-DC است که به جریان ورودی شکل می‌دهد و در طبقه دوم، یک مبدل DC-DC وجود دارد که ولتاژ خروجی را تثبیت می‌کند و در طبقة آخر، از یک ساختار تقسیم‌کنندة جریان بین چند رشته استفاده شده است تا جریان خروجی را بین رشته‌های LED به‌طور مساوی تقسیم کند. در ]28[ یک راه‌انداز LED با ساختار دو طبقه پیشنهاد شده که طبقة اول آن یک مبدل بوست است که وظیفة بهینه‌سازی ضریب توان را به عهده دارد و طبقة دوم یک مبدل باک است که باعث می‌شود جریان DC به‌طور مساوی بین رشته‌های چراغ‌های LED تقسیم شود؛ درحالی‌که فقط یک سلف دارد. در ]30[ یک مبدل تک‌طبقه معرفی شده که مبدل باک - بوست و باک در هم ادغام شده را شامل می‌شود. در ]31[ با یک مبدل فلای‌بک به جریان ورودی شکل داده شده است و با یک مدار فعال تنظیم‌کنندة جریان، جریان رشته‌های LED کنترل می‌شود.

در ]32[ روشی برای راه‌اندازی چندین رشتة LED با استفاده از مبدل یک‌طبقه ارائه شده است. در این روش با استفاده از ترانسفورمر جریان (CT)، جریان خروجی اندازه‌گیری می‌شود. در این مبدل، برای اطمینان از ضریب توان بهینة جریان ورودی، یک مبدل بهینه‌سازی ضریب توان با آرایش مبدل باک - بوست مرسوم در ناحیة مرزی CCM و DCM طراحی شده که شرایط کلیدزنی آن نرم است؛ با وجود این، در این مدار راه‌انداز، بالانس جریان بین رشته‌های LED خوب نیست. مدار راه‌انداز شبه‌رزونانسی برای تغذیة چندین رشتة LED در ]33[ معرفی شده است. در مدار راه‌انداز LED بالانس جریان به‌طور خودکار بدون استفاده از هیچ‌گونه روش فعالی شکل می‌گیرد؛ با وجود این، چون در این مدار، انتقال توان مساوی به هرکدام از رشته‌های LED به تعداد زیادی پارامتر از قبیل خازن‌ها و سلف‌های رزونانس بستگی دارد، این مدار در تقسیم جریان بین رشته‌های LED بسیار ضعیف عمل می‌کند.

در این مقاله، مبدل بهینه‌سازی ضریب توان راه‌انداز LED با ویژگی‌هایی نظیر راندمان بالا، سایز کوچک، یک طبقه و تقسیم مساوی جریان بین دو رشتة LED در خروجی ارائه می‌شود. مبدل پیشنهادی در شکل (1) نشان داده شده است. در مبدل ارائه‌شده، دو سلف تزویج‌شده در ساختار مبدل نیم‌پل رزونانسی سری غیر‌متقارن ادغام شده است تا بتوان به جریان ورودی شکل سینوسی داد. همچنین، برای آنکه هر‌گونه فید‌بک جریانی را بتوان حذف کرد، مدل رزونانس سری در وضعیت جریان گسسته (DCM) (f_res>2.f_sw) کار می‌کند؛ چون در این وضعیت، جریان خروجی مبدل رزونانسی مستقل از ولتاژ خروجی است. همچنین، به‌دلیل اینکه باید جریان خروجی را به‌صورت مساوی بین رشته‌های LED تقسیم کرد، قسمت مثبت و منفی جریان رزونانس با دیود‌های خروجی به خروجی‌های متفاوت فرستاده می‌شوند؛ بنابراین، مبدل پیشنهادی، ویژگی‌های مثبتی نظیر ضریب توان بهینه، THD پایین جریان، ولتاژ پایین خازن لینک DC، شرایط کلید‌زنی نرم و تقسیم جریان خودکار بین رشته‌های LED بدون فیدبک جریان دارد. نکتة شایان توجه در این طرح این است که این هوشمندی با جایگذاری بهینة المان‌های پسیو در ساختار مدار و با بهره‌گیری از تکنیک‌های هوشمند بدون کنترل‌کنندة اضافی ممکن شده است.

2- اصول عملکردی مبدل پیشنهادی

در شکل (2)، مبدل پیشنهادی به‌همراه مدل سلف تزویج‌شده و جهت‌های ولتاژ و جریان نمایش داده شده است. مبدل رزونانس سری نامتقارن شامل کلید‌های M₁ و M₂، سلف رزونانسL_r و خازن رزونانس C_r، دایود‌های یکسو‌کننده D_o1~D_o4,، ترانسفورمر T، خازن لینک C₂ و خازن‌های خروجی C_o1 و C_o2 است.

همچنین، سلف تزویج‌شدة T_a، پل‌ دایودی D_b1~D_b4 و خازن C₁وظیفة شکل‌دهی به جریان ورودی را دارند. سلف تزویج‌شدة T_aبا یک سلف مغناطیس‌کنندگی L_ma، یک سلف نشتی L_lka و یک ترانسفورمر ایدئال با نسبت دور n_a1 به n_a2 مدل می‌شود. برای دستیابی به ضریب توان بهینه، سلف L_lka در وضعیت DCM کار می‌کند؛ بنابراین، به یک فیلتر LC برای حذف هارمونیک‌های فرکانس بالا نیاز است. در شکل (2)، ولتاژ فیلتر‌شدة V_in با مقدار V_ac نمایش داده شده است. به‌منظور ساده‌سازی تحلیل‌ها، فرض می‌شود تمام المان‌ها، ایدئال و خازن‌های C₁، C₂، C_o1 و C_o2 به اندازة کافی بزرگ‌اند که بتوان ولتاژ آنها را ثابت در نظر گرفت. همچنین، فرض می‌شود سلف L_ma‌ بسیار بزرگ است و ریپل جریان پایینی دارد. در مبدل پیشنهادی، در نیم‌سیکل‌های مثبت برق شهر، موقع روشن‌شدن کلید M₁، یک پالس ولتاژ دو سر n_a2 قرار می‌گیرد که به دو سر n_a1 نیز القا می‌شود. مجموع این ولتاژ با ولتاژ برق شهر، از ولتاژ C₁ بیشتر شده و از طریق L_lka یک پالس جریان که دامنة آن متناسب با ولتاژ ورودی است، از V_ac کشیده شده است و خازن C₁ را شارژ می‌کند. مجموعة این پالس‌ها پس از گذشتن از فیلتر C_f و L_f (مطابق شکل 1)، باعث می‌شود یک جریان سینوسی از شبکه کشیده شود.

شکل (1): مبدل پیشنهادی

شکل (2): مدار معادل مبدل ارائه‌شده به‌همراه نمایش ولتاژ‌ها و جریان‌های مهم

در مبدل پیشنهادی، فرکانس کلید‌زنی بسیار بزرگ‌تر از فرکانس برق ورودی است؛ بنابراین، می‌توان ولتاژ ورودی را در یک سیکل کلید‌زنی، ثابت در نظر گرفت. مبدل رزونانس سری نامتقارن در وضعیت DCM کار می‌کند؛ بنابراین، فرکانس کلید‌زنی نصف فرکانس رزونانس است. در تحلیل‌ها نسبت دور ترانسفورمر‌ها(n₁/n₂)=n, (n_a1/n_a2)=n_a در نظر گرفته می‌شود. با در نظر گرفتن فرضیات بالا، مبدل پیشنهادی، هفت وضعیت جداگانه در یک سیکل کلید‌زنی دارد. شکل مدار معادل هریک از وضعیت‌ها و شکل موج‌های تئوری در حالت مانا به‌ترتیب در شکل‌های (3) و (4) نمایش داده شده‌اند. قبل از شروع وضعیت اول، فرض می‌شود کلید‌های M₁ و M₂، دایود‌های D_b1~D_b4، D_o2 و D_o4 خاموش‌اند. همچنین، جریان i_Lr با مقدار n_a.i_Lma برابر است و این جریان از طریق ترانسفورمر T، خازن‌های خروجی را شارژ می‌کند. به‌دلیل بزرگ‌تربودن سلف L_ma، جریان آن (i_Lma) ثابت و کوچک در نظر گرفته می‌شود.

وضعیت اول [t₀-t₁]:

در ابتدای این وضعیت، کلید M₁ به‌دلیل سری‌بودن با ترکیب موازی سیم‌پیچ n_a2 و مدار رزونانس در شرایط جریان صفر (ZCS) روشن می‌شود. زمان روشن‌شدن این کلید، ولتاژی برابر با مقدار V_C1-V_C2 روی مدار رزونانس و n_a2 قرار می‌گیرد؛ بنابراین طبق شکل (3)، جریان کلید M₁ از مقدار صفر شروع به افزایش می‌کند و همچنین، ولتاژی برابر با V_ac+[n_a.(V_C1-V_C2)]-V_C1 روی سلف L_lka قرار می‌گیرد که باعث افزایش جریان آن می‌شود. هم‌زمان، یک رزونانس بین L_r و C_r آغاز می‌شود. در پایان این وضعیت، جریان کلید M₁ طبق شکل (3) صفر می‌شود.

وضعیت دوم [t₁ – t₂]:

در زمان t₁، جهت جریان i_Lr تغییر می‌کند و وضعیت دوم آغاز می‌شود. در طول این وضعیت، D_o2 و D_o4، روشن و D_o3 و D_o1 خاموش‌اند. خاموش‌شدن کلید M₁ در طول این زمان، به‌دلیل اینکه دایود بدنة آن هدایت می‌کند، در شرایط ZVZCS است. در این حالت، ولتاژ V_C1-V_C2 روی n_a2 قرار می‌گیرد و مقدار جریان i_Llka به افزایش خود، همانند وضعیت پیشین ادامه می‌دهد. همچنین، رزونانس بین L_r و C_r همانند وضعیت قبلی ادامه یافته و فقط جهت i_Lr معکوس شده است.

وضعیت سوم [t₂ – t₃]:

زمانی که جریان دایود بدنه کلید M₁ به مقدار صفر می‌رسد، این وضعیت آغاز می‌شود. در طول این وضعیت، دو کلید و دایود‌های D_o1، D_o3، D_b3 و D_b4، خاموش و دایود‌های D_o2، D_o4، D_b1 و D_b2 روشن‌اند. در انتهای این وضعیت، کلید M₂ روشن می‌شود.

وضعیت چهارم [t₃ – t₄]:

در زمان t₃، کلید M₂ در شرایط ZCS روشن شده است و جریان آن از مقدار صفر به شکل سینوسی شروع به افزایش می‌کند. در این وضعیت، ولتاژی معادل –V_C2 روی n_a2 و مدار رزونانس قرار می‌گیرد؛ بنابراین، ولتاژ

V_ac– n_a. V_C2– V_C1

بر سلف L_lka اعمال شده و باعث کاهش جریان آن می‌شود. همچنین، رزونانس دیگری بین سلف L_r و C_r اتفاق افتاده است و این وضعیت با تغییرکردن جهت جریان i_Lr به پایان می‌رسد.

وضعیت پنجم [t₄ – t₅]:

در وضعیت پنجم جهت جریان i_Lr تغییر می‌کند و دایود بدنة M₂ روشن می‌شود. در طول این وضعیت می‌توان کلید M₂ را در شرایط ZVZCS خاموش کرد. در این وضعیت، دایود‌های D_o2، D_o4، D_b3 و D_b4، بایاس معکوس و دایود‌های D_o1، D_o3، D_b1 و D_b2 بایاس مستقیم‌اند. همچنین، همانند وضعیت قبل، جریان i_Llka کاهش یافته است تا در انتهای این وضعیت به مقدار صفر برسد.

وضعیت ششم [t₅ – t₆]:

در این وضعیت، جریان دایود بدنة کلید M₂ به‌طور پیوسته درحال کاهش بوده است و در انتها به مقدار صفر می‌رسد. دایود یکسو‌ساز D_o1 وD_o3 ، بایاس مستقیم و تمام دایودهای ورودی بایاس معکوس‌اند.

شکل (3): مدار معادل مبدل در هر‌یک از وضعیت‌های مداری

وضعیت هفتم [t₆ – t₇]:

در زمان t₆ دایود بدنة کلید M₂ خاموش می‌شود. در این وضعیت، دو کلید خاموش و دایود‌های D_b1~D_b4، D_o2 و D_o4 خاموش‌اند. در این وضعیت، جریان L_ma از طریق n_a1 به n_a2 منتقل می‌شود؛ بنابراین، i_Lr برابر با n_a.i_Lma است. همچنین، i_Lr خازن C_o1 را از طریق T، D_o1 و D_o3 شارژ می‌کند. چون سلف L_ma بزرگ است، جریان آن و جریان سلف L_r تقریباً ثابت‌اند. در زمان t₇، پریود کلید‌زنی کامل می‌شود.

نیم‌سیکل مثبت جریان M₁ و نیم‌سیکل منفی جریان عبوری از M₂ از رشتة LED موازی با C_O1 و نیم‌سیکل مثبت جریان M₂ و نیم‌سیکل منفی جریان عبوری از M₁ از رشتة LED موازی C_O2 می‌گذرد؛ بنابراین، تقسیم جریان مساوی بین شاخه‌ها به‌علت تقارن مدار است.

شکل (4): شکل موج‌های تئوری مهم مبدل

3- تجزیه و تحلیل مبدل

در این بخش برای تجزیه و تحلیل مبدل فرض می‌شود ولتاژ ورودی برابر با مقدار ( =V_m.sin(ω_l.t V_ac(t) است که ω_l=2.π.f_l است. همچنین، ولتاژ‌های خروجی برابر با V_o1=V_o2=V_o است. در مبدل پیشنهادی، V_C1 تقریباً با ماکزیمم ولتاژ خط (V_m) برابر است؛ به‌دلیل اینکه خازن C₁ بعد از پل دایودی و سلف ورودی قرار می‌گیرد و n_a1 یک ولتاژ مربعی با میانگین صفر دارد زمانی که V_ac+V_na1 بزرگ‌تر از V_C1 باشد، یک جریان پالسی در هر پریود کلید‌زنی به خازن C₁ تزریق می‌شود. این جریان پالسی که همان جریان L_lka است، V_C1 را به‌طور ناچیزی شارژ می‌کند. در نیم‌سیکل ولتاژ برق شهر، جریان متوسط سلف L_lka همانند روابط (1) و (2) است.

در رابطة (1)، T_r پریود رزونانس بین L_r و C_r است و T_S پریود کلید‌زنی است. با توجه به رابطة (1)، میانگین توان ورودی برابر با رابطة (3) است:

با جایگذاری I_in,avg از رابطة (1) و (2) در رابطة (3)، میانگین توان ورودی همانند رابطة (4) و (5) محاسبه می‌شود.

k₁ و k₂ برابر است با:

با در نظر گرفتن میانگین توان ورودی با توان خروجی، مقدار L_lka طبق رابطة (8) محاسبه می‌شود:

همچنین، میانگین جریان خروجی برابر با رابطة (9) است:

که

همچنین، C₁ برابر است با:

مقدار خازن C₂ همانند خازن C₁ محاسبه می‌شود. چون در این بخش فرض I_o1=I_o2=I_o شده است، مقدار خازن‌های خروجی C_o1 و C_o2، همانند خازن خروجی مبدل نیم‌پل رزونانس سری نا‌متقارن محاسبه می‌شود. نحوة محاسبه در رابطة (12) آمده است:

در رابطة (12)، مقدار ΔV_Co با مقدار دلخواه ریپل ولتاژ خازن‌های C_o1 و C_o2 برابر است. روابط قسمت اصلاح ضریب توان با ساختار قبلی ارائه‌شده در مرجع [34] یکسان است؛ بنابراین، در این مقاله به‌صورت مختصر آمده است.

4- نتایج عملی

به‌منظور تأیید تجزیه و تحلیل‌ها، یک نمونه از مبدل راه‌انداز برای تغذیة دو رشته چراغ LED با توان و ولتاژ خروجی 50 وات و 70 ولت در ولتاژ ورودی 220V_rms/50Hz  طراحی و ساخته شد. هرکدام از ماژول‌های LED شامل چندین چراغ LED سفیدند تا بتوان توانایی مبدل در تقسیم جریان و ایجاد ضریب توان بهینة نزدیک به یک را در بدترین شرایط و نبود تعادل ولتاژ‌های خروجی آزمایش کرد. فرکانس کلید‌زنی نامی، برابر با 100kHz و با توجه به این فرکانس، L_lka برابر با 750µH است. همچنین، با توجه به روابط (11) و (12)، C₁, C₂, C_o1 و C_o2 باید برابر با 100μF انتخاب شوند. پارامتر‌های دیگر مبدل پیشنهادی در جدول (1) نمایش داده شده است. شکل‌های (5) تا (9)، شکل موج‌های خروجی مبدل ساخته‌شده در آزمایشگاه را نشان می‌دهند. جریان و ولتاژ ورودی در شکل (5) نمایش داده شده‌اند. واضح است این شکل‌ها سینوسی و هم‌فازند. شکل موج‌های مدار رزونانسی در شکل (6) نشان داده شده است. این شکل موج‌ها نشان می‌دهد مبدل در شرایط DCM (f_sw/f_r<1/2) کار می‌کند. شکل موج‌های ولتاژ و جریان کلید M₁ (M₂) در شکل
(7-الف) نمایش داده شده است. با توجه به این تصویر، کلید‌های در شرایط ZCS، روشن و به‌دلیل هدایت دایود بدنة کلید، در شرایط ZVZCS خاموش می‌شوند که برای وضوح بیشتر در شکل (7-ب) با مقیاس زمانی بزرگ‌تر نشان داده شده است. همچنین، استرس ولتاژ کلید‌ها به مقدار V_C1 محدود است که تقریباً با بیشینة ولتاژ ورودی برابر است. در شکل (8)، هارمونیک‌های جریان ورودی اندازه‌گیری و نشان داده شده‌اند. همچنین، واضح است دامنة هارمونیک‌های اندازه‌گیری‌شده از مقدار استاندارد IEC61000-3-2 class C پایین‌تر بوده است و شرایط این استاندارد را برآورده می‌کند. با توجه به هارمونیک‌های اندازه‌گیری‌شده، مقدار اعوجاج هارمونیک (THD) جریان ورودی و ضریب توان (PF) مبدل ساخته‌شده به‌ترتیب برابر با 13/9% و 995/0% است. برای آنکه بتوان توانایی مبدل در تقسیم جریان به‌طور برابر را آزمایش کرد، مبدل ساخته‌شده به دو رشتة متفاوت متصل شد. یکی از رشته‌ها شامل 21 عدد LED سفید با ولتاژ 3.3V و رشتة دیگری شامل 20 عدد LED سفید با ولتاژ 3.3V بودند. شکل (9) جریان‌های I_o1 و -I_o2 را نمایش می‌دهد که واضح است جریان خروجی به‌طور مساوی بین دو رشته تقسیم شده است. راندمان مبدل نیز برابر با 6/93% است. با توجه به اینکه بار LED ثابت بوده، طراحی براساس رنج وسیع توان انجام نشده است و نتایج شبیه‌سازی با نرم‌افزار PSIM نشان می‌دهد با کاهش توان خروجی تا 30 وات برای هر رشته، شرایط کلیدزنی نرم برقرار می‌ماند. مطابق نتایج شبیه‌سازی در توان 30 وات، مقدار اعوجاج هارمونیک جریان ورودی و ضریب توان مبدل به‌ترتیب برابر با 13% و 992/0 است. تصویر نمونه مدار ساخته‌شده در شکل (10) نمایش داده شده است.

5- نتیجه‌گیری

این مقاله یک مبدل تک‌طبقه با بهینه‌سازی ضریب توان و کلید‌زنی نرم برای تغذیة دو رشته از چراغ‌های LED را معرفی می‌کند. کلید‌ها در شرایط ZCS، روشن و در شرایط ZVZCS خاموش می‌شوند که کاهش تلفات کلید‌زنی و افزایش راندمان را سبب می‌شود. همچنین، ولتاژ لینک DC و استرس ولتاژ کلید‌ها تقریباً با بیشینة ولتاژ خط (ولتاژ ورودی) برابر است که باعث می‌شود بتوان از المان‌های نیمه‌هادی با کیفیت بهتر استفاده کرد و راندمان مبدل را افزایش داد. همچنین، جریان رشته‌های LED، با یکدیگر برابر و از ولتاژ خروجی مستقل‌اند؛ بنابراین، به استفاده از فیدبک جریان نیاز ندارد. با توجه به ویژگی‌های ذکرشده برای مبدل پیشنهادی، می‌توان اذعان کرد مبدل مذکور، برای تغذیة دو رشته از چراغ‌های LED مؤثر است که ساختار ساده و راندمان بالا دارد.

شکل (5): شکل موج‌های جریان و ولتاژ ورودی

شکل (6): شکل موج‌های ولتاژ خازن Cr و جریان سلف Lr

شکل (7): شکل موج‌های ولتاژ و جریان کلید M1

شکل (8): هارمونیک‌های جریان ورودی

شکل (9): شکل موج جریان‌های خروجی Io1 و Io2

شکل (10): تصویر مدار ساخته‌شده با ابعاد و ذکر اجزا

جدول (1): المان‌های به‌کاررفته در نمونة ساخته‌شده

جدول (2): مقایسة مشخصات مبدل پیشنهادی با سایر مبدل‌های معرفی‌شده در سایر مراجع